1、直接轉化法合成大尺寸純相多晶金剛石

第一作者：王海闊

河南工業大學

王海闊, 張相法, 位星, 等. 直接轉化法合成大尺寸純相多晶金剛石 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(1): 1-6.

       摘要 在不同熱力學條件下，以不同碳源為初始材料，采用直接轉化法合成不同晶粒尺寸、不同顏色的純相多晶金剛石塊體(φ6 mm×6 mm)，并用X射線衍射、Raman 光譜及掃描電鏡等方法檢測驗證。采用維氏壓痕法測得納米結構的黃色透明樣品硬度為130 ～ 270 GPa(加載3 N)。對黃色透明樣品進行砂輪對磨實驗(yan)，其磨耗(hao)比達(da)1.658 × 106，約為現在市場上(shang)主流鈷基石(shi)油用(yong)金剛(gang)石(shi)復(fu)合(he)片的25 倍。差熱分析(xi)表(biao)明：黃色透明樣品的熱穩定性與(yu)克(ke)拉級(ji)單(dan)晶(jing)金剛(gang)石(shi)基本持平；以納米結構(gou)多晶(jing)金剛(gang)石(shi)與(yu)金剛(gang)石(shi)大單(dan)晶(jing)對磨，測定其磨耗(hao)比為2.5，表(biao)現出比金剛(gang)石(shi)大單(dan)晶(jing)更(geng)優(you)越的耐(nai)磨性。

2、直流電弧等離子體噴射法制備金剛石自支撐膜研究新進展

第一作者：李成明

北京科技大學

李成明, 陳良賢, 劉金龍, 等. 直流電弧等離子體噴射法制備金剛石自支撐膜研究新進展 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(1): 16-27.

摘要 文章綜述了(le)以直流電(dian)弧等離(li)子體(ti)噴射法制備自(zi)支(zhi)撐(cheng)金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)膜的(de)(de)研(yan)(yan)究新(xin)進展，對電(dian)弧特性(xing)(xing)、金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)晶(jing)體(ti)質量(liang)、力學(xue)性(xing)(xing)能、光(guang)學(xue)性(xing)(xing)能及熱(re)學(xue)性(xing)(xing)能進行了(le)介紹。研(yan)(yan)究表明：不(bu)同電(dian)弧區域的(de)(de)金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)膜結晶(jing)質量(liang)及應力狀態有所差異，鈦過渡層可以降低金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)的(de)(de)殘余(yu)應力；采用四點彎曲測得金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)的(de)(de)斷裂韌性(xing)(xing)為10.99 MPa·m1/2；一(yi)定溫(wen)度范圍(wei)內，金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)吸收系數(shu)與溫(wen)度的(de)(de)關系基(ji)本不(bu)受金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)質量(liang)和厚度的(de)(de)影響；金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)的(de)(de)光(guang)學(xue)性(xing)(xing)能越好，其熱(re)導率(lv)(lv)越高，且金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)形(xing)核面熱(re)導率(lv)(lv)略高于生長面，500 K以上時多晶(jing)金(jin)剛(gang)(gang)(gang)石(shi)膜的(de)(de)熱(re)導率(lv)(lv)近似于單晶(jing)水平(ping)。

3、二氧化鈦包覆微細金剛石的制備及表征

第一作者：趙玉成

燕山大學

趙玉成,  李亞朋, 閆寧, 等. 二氧化鈦包覆微細金剛石的制備及表征 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(6): 7-12.

摘要 以聚乙烯吡咯烷(wan)酮(PVP)為偶聯劑(ji)(ji)，鈦酸四丁酯(TBOT)為TiO2前(qian)驅體(ti)，氨水(shui)(shui)為催化(hua)劑(ji)(ji)，通(tong)過(guo)St?ber法(fa)制備核(he)-殼(ke)結(jie)構(gou)的(de)(de)(de)(de)(de)二氧化(hua)鈦包覆微細(xi)金(jin)剛石(UFD@TiO2)，研究溶(rong)液(ye)pH值、氨水(shui)(shui)及去(qu)離(li)子水(shui)(shui)的(de)(de)(de)(de)(de)加入量對UFD@TiO2的(de)(de)(de)(de)(de)影響。采用XRD、SEM及DSC-TG等手段(duan)對UFD@TiO2進行表征，利用三點彎(wan)曲法(fa)測定添加UFD或UFD@TiO2的(de)(de)(de)(de)(de)陶(tao)(tao)瓷結(jie)合(he)劑(ji)(ji)試(shi)樣(yang)(yang)的(de)(de)(de)(de)(de)抗折強(qiang)度(du)，通(tong)過(guo)SEM觀察陶(tao)(tao)瓷結(jie)合(he)劑(ji)(ji)試(shi)樣(yang)(yang)斷(duan)口的(de)(de)(de)(de)(de)微觀形貌。實驗結(jie)果(guo)表明：當溶(rong)液(ye)pH值約為8，氨水(shui)(shui)體(ti)積分(fen)數(shu)為0.8%，去(qu)離(li)子水(shui)(shui)體(ti)積分(fen)數(shu)為0.8%時，TBOT水(shui)(shui)解生成(cheng)的(de)(de)(de)(de)(de)TiO2易在金(jin)剛石表面異質形核(he)，可獲得(de)致密均勻(yun)的(de)(de)(de)(de)(de)TiO2膜層；UFD@TiO2的(de)(de)(de)(de)(de)起始(shi)氧化(hua)溫度(du)為650 ℃，比UFD的(de)(de)(de)(de)(de)起始(shi)氧化(hua)溫度(du)583 ℃提高了67 ℃；UFD@TiO2-陶(tao)(tao)瓷結(jie)合(he)劑(ji)(ji)試(shi)樣(yang)(yang)的(de)(de)(de)(de)(de)抗折強(qiang)度(du)比UFD-陶(tao)(tao)瓷結(jie)合(he)劑(ji)(ji)試(shi)樣(yang)(yang)的(de)(de)(de)(de)(de)抗折強(qiang)度(du)提高了20.9%。

4、P基體孕鑲金剛石復合材料的制備與性能研究

第一作者：劉寶昌

吉林大學

劉寶昌, 曹鑫, 孟慶南, 等. 基體孕鑲金剛石復合材料的制備與性能研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(5): 21-27.

       摘要 在5～6 GPa、1400～1500 ℃、保溫5 min的(de)條件下，以粉末、多種黏結(jie)(jie)劑、鍍鈦金(jin)(jin)剛(gang)石顆粒混合(he)制備(bei)出(chu)金(jin)(jin)剛(gang)石復(fu)合(he)材料。通(tong)過(guo)掃描電鏡(SEM)、X射(she)線衍射(she)儀(yi)(XRD)、能譜分(fen)析(xi)儀(yi)(EDS)、拉曼分(fen)析(xi)儀(yi)(Raman光譜)以及耐磨性(xing)(xing)(xing)、顯微(wei)硬(ying)(ying)度(du)的(de)測試(shi)設備(bei)等(deng)，對材料的(de)組織形貌、物相成(cheng)分(fen)、界面結(jie)(jie)合(he)情況、力(li)學性(xing)(xing)(xing)能等(deng)進行分(fen)析(xi)。實驗結(jie)(jie)果(guo)表明(ming)：金(jin)(jin)剛(gang)石顆粒良好(hao)地分(fen)布(bu)在立(li)方氮(dan)化硼基體中，兩(liang)者界面結(jie)(jie)合(he)牢固(gu)；在界面處生成(cheng)的(de)TiB2、TiC、AlN等(deng)陶瓷硬(ying)(ying)質相可(ke)提(ti)高復(fu)合(he)材料的(de)磨耗(hao)比(bi)、顯微(wei)硬(ying)(ying)度(du)、抗沖擊韌性(xing)(xing)(xing)等(deng)物理力(li)學特性(xing)(xing)(xing)。新材料的(de)磨耗(hao)比(bi)相比(bi)于(yu)傳統材料提(ti)高了37.64倍(bei) ，維氏(shi)硬(ying)(ying)度(du)大于(yu)40 GPa(加載力(li)10 N)，致(zhi)密(mi)度(du)達(da)97%以上，耐熱性(xing)(xing)(xing)達(da)到(dao)1148 ℃，相比(bi)于(yu)傳統PDC復(fu)合(he)片的(de)耐熱性(xing)(xing)(xing)提(ti)高了28%～64%。

5、超硬磨具磨粒有序排布技術的原理及應用

第一作者：馮創舉

河南工業大學

馮創舉, 崔仲鳴, 赫青山, 等. 超硬磨具磨粒有序排布技術的原理及應用 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(1): 65-72+77.

       摘要 磨料有序排布的超硬磨料工具是磨削工(gong)(gong)具(ju)(ju)家族(zu)的(de)(de)(de)新(xin)品(pin)種，其工(gong)(gong)作表(biao)面具(ju)(ju)有(you)按一定規律整齊排布(bu)的(de)(de)(de)磨(mo)(mo)削(xue)刃，與傳統(tong)磨(mo)(mo)具(ju)(ju)相比具(ju)(ju)有(you)容屑空間大、磨(mo)(mo)削(xue)刃鋒利、磨(mo)(mo)削(xue)力小(xiao)和(he)磨(mo)(mo)削(xue)溫度(du)低(di)等(deng)優點，目前(qian)已經成(cheng)功(gong)應用于高效精密(mi)磨(mo)(mo)削(xue)加工(gong)(gong)領(ling)域，并(bing)表(biao)現出(chu)良(liang)好的(de)(de)(de)應用潛力。但(dan)如何實現磨(mo)(mo)粒高效率和(he)精確的(de)(de)(de)有(you)序(xu)排布(bu)還是(shi)一個難題，因此迫切需(xu)要發(fa)展(zhan)(zhan)新(xin)的(de)(de)(de)磨(mo)(mo)粒排布(bu)技術(shu)。文章介(jie)紹了有(you)序(xu)排布(bu)磨(mo)(mo)料(liao)的(de)(de)(de)基本(ben)理論，磨(mo)(mo)具(ju)(ju)的(de)(de)(de)構造、主要制造方(fang)法以及研(yan)究發(fa)展(zhan)(zhan)情(qing)況，分析了排布(bu)方(fang)式對磨(mo)(mo)削(xue)性(xing)能的(de)(de)(de)影響，并(bing)對其今(jin)后的(de)(de)(de)發(fa)展(zhan)(zhan)方(fang)向(xiang)進行(xing)了展(zhan)(zhan)望(wang)。

6、磁流變微結構動壓平面拋光試驗研究

第一作者：董  敏

廣東工業大學

董敏, 路家斌, 潘繼生, 等. 磁流變微結構動壓平面拋光試驗研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(1): 82-88.

       摘要 為(wei)提高(gao)集群磁流變平面(mian)(mian)拋(pao)光(guang)(guang)(guang)效(xiao)(xiao)率，在拋(pao)光(guang)(guang)(guang)盤(pan)(pan)(pan)(pan)表面(mian)(mian)增加(jia)微結(jie)構(gou)，以增強(qiang)加(jia)工過程中的(de)流體動壓作用(yong)。使(shi)用(yong)平面(mian)(mian)拋(pao)光(guang)(guang)(guang)盤(pan)(pan)(pan)(pan)和(he)表面(mian)(mian)加(jia)工有孔(kong)洞、V形(xing)槽、U形(xing)槽、矩(ju)形(xing)槽等不(bu)同微結(jie)構(gou)的(de)拋(pao)光(guang)(guang)(guang)盤(pan)(pan)(pan)(pan)進行(xing)拋(pao)光(guang)(guang)(guang)試驗(yan)及拋(pao)光(guang)(guang)(guang)壓力特性試驗(yan)，研究了(le)加(jia)工間(jian)隙和(he)工件轉(zhuan)速對加(jia)工效(xiao)(xiao)果(guo)的(de)影響(xiang)。結(jie)果(guo)表明：拋(pao)光(guang)(guang)(guang)盤(pan)(pan)(pan)(pan)表面(mian)(mian)微結(jie)構(gou)對工件材(cai)料(liao)去除率影響(xiang)較大，不(bu)同微結(jie)構(gou)盤(pan)(pan)(pan)(pan)材(cai)料(liao)去除率從(cong)大到小順序為(wei)V形(xing)盤(pan)(pan)(pan)(pan)>U形(xing)盤(pan)(pan)(pan)(pan)>平面(mian)(mian)盤(pan)(pan)(pan)(pan)>孔(kong)洞盤(pan)(pan)(pan)(pan)>矩(ju)形(xing)盤(pan)(pan)(pan)(pan)，其(qi)中V形(xing)盤(pan)(pan)(pan)(pan)的(de)材(cai)料(liao)去除率比平面(mian)(mian)盤(pan)(pan)(pan)(pan)高(gao)25%以上；所有拋(pao)光(guang)(guang)(guang)盤(pan)(pan)(pan)(pan)均能獲得納米級(ji)(Ra 在8 nm以內)表面(mian)(mian)。當加(jia)工間(jian)隙為(wei)0.9～1.0 mm、工件轉(zhuan)速為(wei)550 r/min時，加(jia)工效(xiao)(xiao)果(guo)較好。

7、非球面磨削過程中圓弧形砂輪的磨損分析

第一作者：陳  冰

湖南科技大學

陳冰, 羅良, 焦浩文, 等. 非球面磨削過程中圓弧形砂輪的磨損分析 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(5): 56-60.

       摘要 針對砂輪磨(mo)(mo)損(sun)(sun)會(hui)嚴(yan)重影(ying)響非(fei)球(qiu)(qiu)面(mian)(mian)(mian)(mian)磨(mo)(mo)削(xue)質量(liang)的(de)(de)問題，基于(yu)(yu)非(fei)球(qiu)(qiu)面(mian)(mian)(mian)(mian)磨(mo)(mo)削(xue)的(de)(de)運動方(fang)式，解析了(le)非(fei)球(qiu)(qiu)面(mian)(mian)(mian)(mian)磨(mo)(mo)削(xue)過(guo)程中的(de)(de)材料去(qu)除(chu)體積和砂輪磨(mo)(mo)損(sun)(sun)體積公式，并(bing)結(jie)合(he)(he)砂輪磨(mo)(mo)損(sun)(sun)實(shi)驗，探(tan)究非(fei)球(qiu)(qiu)面(mian)(mian)(mian)(mian)磨(mo)(mo)削(xue)用圓(yuan)(yuan)弧(hu)(hu)形金(jin)(jin)剛(gang)石(shi)砂輪的(de)(de)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)規律(lv)。結(jie)果表明：圓(yuan)(yuan)弧(hu)(hu)形金(jin)(jin)剛(gang)石(shi)砂輪在(zai)磨(mo)(mo)削(xue)非(fei)球(qiu)(qiu)面(mian)(mian)(mian)(mian)過(guo)程中由于(yu)(yu)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)會(hui)導(dao)致(zhi)其(qi)徑向尺寸減小，在(zai)砂輪失效前其(qi)直徑變化(hua)主要存在(zai)3個(ge)階段(duan)：即直徑快(kuai)速變化(hua)階段(duan)、緩慢變化(hua)階段(duan)和微量(liang)變化(hua)階段(duan)。圓(yuan)(yuan)弧(hu)(hu)形砂輪表面(mian)(mian)(mian)(mian)的(de)(de)結(jie)構特性，使得(de)砂輪圓(yuan)(yuan)弧(hu)(hu)頂端(duan)的(de)(de)結(jie)合(he)(he)劑(ji)對頂端(duan)區(qu)域(yu)的(de)(de)磨(mo)(mo)粒把持力要低于(yu)(yu)其(qi)他磨(mo)(mo)粒的(de)(de)，導(dao)致(zhi)該區(qu)域(yu)的(de)(de)磨(mo)(mo)粒和結(jie)合(he)(he)劑(ji)被快(kuai)速磨(mo)(mo)損(sun)(sun)，直至圓(yuan)(yuan)弧(hu)(hu)形金(jin)(jin)剛(gang)石(shi)砂輪的(de)(de)幾何結(jie)構不(bu)再影(ying)響其(qi)結(jie)合(he)(he)劑(ji)對磨(mo)(mo)粒的(de)(de)把持力，此后其(qi)磨(mo)(mo)損(sun)(sun)過(guo)程與(yu)平面(mian)(mian)(mian)(mian)金(jin)(jin)剛(gang)石(shi)砂輪磨(mo)(mo)損(sun)(sun)類似。

8、航發鈦合金風扇葉片自適應砂帶磨削實驗研究

第一作者：張宏之

中國航發沈陽黎明航空發動機有限責任公司

張宏之, 梁巧云, 陳盛天, 等.  航發鈦合金風扇葉片自適應砂帶磨削實驗研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(5): 67-72.

       摘要 航空發(fa)(fa)動(dong)機葉(xie)片的(de)材料多為鈦合金，該類(lei)材料強度(du)(du)和機械性能良好，但加工(gong)性能差，而(er)模鍛(duan)、精(jing)銑后的(de)葉(xie)片型面精(jing)度(du)(du)和表(biao)(biao)面質(zhi)量(liang)需要加工(gong)來滿足(zu)航空發(fa)(fa)動(dong)機的(de)要求。通過三坐標測量(liang)儀最佳擬合法檢(jian)測模鍛(duan)葉(xie)片，確定葉(xie)片型面加工(gong)余量(liang)，再采(cai)用自(zi)適應砂帶磨削(xue)方(fang)式對(dui)航發(fa)(fa)模鍛(duan)葉(xie)片材料定量(liang)去(qu)除(chu)。結果(guo)表(biao)(biao)明：磨削(xue)加工(gong)能精(jing)準去(qu)除(chu)模鍛(duan)葉(xie)片表(biao)(biao)面的(de)加工(gong)余量(liang)，保證(zheng)葉(xie)片進排(pai)氣邊(bian)的(de)圓(yuan)弧(hu)過渡，且葉(xie)片表(biao)(biao)面粗糙度(du)(du)Ra值均(jun)在0.4 μm以(yi)下。

9、金剛石油石超精加工氧化鋯陶瓷軸承溝道的仿真與實驗研究

第一作者：李頌華

沈陽建筑大學

李頌華, 王維東, 吳玉厚, 等. 金剛石油石超精加工氧化鋯陶瓷軸承溝道的仿真與實驗研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(4): 64-71.

       摘要 用ABAQUS軟(ruan)件建立金(jin)(jin)剛(gang)石(shi)(shi)油(you)石(shi)(shi)超精加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)工(gong)氧(yang)化(hua)鋯陶瓷軸(zhou)承(cheng)溝道(dao)有限元模型(xing)，分析(xi)其加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)工(gong)機理，并利用金(jin)(jin)剛(gang)石(shi)(shi)油(you)石(shi)(shi)對氧(yang)化(hua)鋯軸(zhou)承(cheng)溝道(dao)進(jin)行超精加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)工(gong)，獲取超精加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)工(gong)后(hou)溝道(dao)表(biao)面(mian)(mian)粗糙度(du)(du)(du)及表(biao)面(mian)(mian)形貌，研究(jiu)超精加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)工(gong)應力對氧(yang)化(hua)鋯軸(zhou)承(cheng)溝道(dao)表(biao)面(mian)(mian)質量的(de)影響(xiang)。結果(guo)表(biao)明(ming)：工(gong)件切線(xian)速度(du)(du)(du)由150 m/min增(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)450 m/min，表(biao)面(mian)(mian)應力減小，表(biao)面(mian)(mian)粗糙度(du)(du)(du)值(zhi)由0.091 2 μm下降到(dao)(dao)0.059 3 μm，隨后(hou)增(zeng)大；油(you)石(shi)(shi)壓力由0.2 MPa增(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)0.8 MPa，表(biao)面(mian)(mian)應力增(zeng)大，表(biao)面(mian)(mian)粗糙度(du)(du)(du)值(zhi)由0.194 2 μm下降到(dao)(dao)0.032 2 μm；當金(jin)(jin)剛(gang)石(shi)(shi)油(you)石(shi)(shi)的(de)長(chang)、短行程擺動速度(du)(du)(du)增(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)，軸(zhou)承(cheng)溝道(dao)表(biao)面(mian)(mian)應力增(zeng)大，其表(biao)面(mian)(mian)粗糙度(du)(du)(du)值(zhi)分別由0.071 6 μm增(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)0.085 8 μm和0.062 7 μm增(zeng)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)到(dao)(dao)0.100 8 μm。適當提(ti)高工(gong)件切線(xian)速度(du)(du)(du)、油(you)石(shi)(shi)壓力、長(chang)行程擺蕩(dang)速度(du)(du)(du)，降低短行程振蕩(dang)速度(du)(du)(du)有助于改善(shan)加(jia)(jia)(jia)(jia)(jia)工(gong)質量。

10、磨粒高速流動電解機械復合光整加工方法研究

第一作者：王金山

南京航空航天大學

王金山, 徐正揚, 徐廣超. 磨粒高速流動電解機械復合光整加工方法研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2018, 38(5): 50-55.

摘要 針(zhen)對復雜型面(mian)金(jin)屬(shu)零件的(de)光(guang)整(zheng)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)，提出(chu)磨(mo)粒(li)(li)高(gao)速(su)流動電解(jie)機械復合(he)光(guang)整(zheng)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)方法(fa)(fa)：采用(yong)隨電解(jie)液高(gao)速(su)流動的(de)微(wei)小磨(mo)粒(li)(li)，通過(guo)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)過(guo)程中(zhong)的(de)電化學(xue)溶解(jie)和磨(mo)粒(li)(li)連續微(wei)量劃(hua)擦，改善工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)件表(biao)(biao)面(mian)質量。通過(guo)對比試(shi)驗分析(xi)了復合(he)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)、純(chun)電解(jie)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)和純(chun)磨(mo)粒(li)(li)高(gao)速(su)流動加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)等3種方法(fa)(fa)對加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)效果的(de)影響，并用(yong)單(dan)因(yin)素法(fa)(fa)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)不銹鋼工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)件，分析(xi)不同(tong)試(shi)驗因(yin)素對工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)件表(biao)(biao)面(mian)粗糙度(du)的(de)影響。結果表(biao)(biao)明：采用(yong)復合(he)光(guang)整(zheng)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)方法(fa)(fa)能有效提高(gao)光(guang)整(zheng)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)效率，降低工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)件表(biao)(biao)面(mian)粗糙度(du)，獲得較好的(de)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)效果；當加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)電壓為(wei)5 V，加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)間隙為(wei)2 mm，使(shi)用(yong)粒(li)(li)徑為(wei)75～106 μm的(de)Al2O3磨(mo)粒(li)(li)加(jia)(jia)工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)5 min時，工(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)(gong)件表(biao)(biao)面(mian)粗糙度(du)可以達到0.17 μm。