刀具是現代切削加工中極其關鍵的基礎部件，其性能直接影響加工效率和已加工零件的表面質量。即使對刀具刃口進行仔細的磨削，刀具刃區的形貌依然會存在細小缺陷，從而降低刀具的壽命和加工質量。刀具刃口鈍化可以延長刀具使用壽命50%-400%。因此，近年來刀具鈍化技術(shu)越來越受到重視(shi)。

　　國內外學者關于刀具刃口鈍化開展了大量的研究。Tugrul ozel采用切削軟件進行仿真，研究了鈍化后的PCBN刀具切削鋁合金時的應力和切削力等的變化規律；P.I.Varela等研究了不同的刃口形狀對切削后的殘余應力及已加工零件的表面質量的影響，驗證了刀具刃口鈍化可以有效提高加工表面質量；賈秀杰等采用切削試驗探究了鈍化后的刀具在不同的切削參數下切削工件時，產生的切削力和被加工零件的表面質量隨切削參數變化而變化的規律；朱曉雯采用了7種不同的鈍化工藝對硬質合金刀具進行鈍化處理，其中包括立式旋轉鈍化法，并通過試驗探究了不同鈍化方式對硬質合金刀具壽命的影響。

　　刀具鈍化刃口尺寸屬于微米級，通常采用鈍圓半徑表征刃口輪廓。實際上，刀具鈍化的刃口輪廓并非規則的圓弧，僅僅采用鈍圓半徑不足以表征實際的鈍化輪廓。B.Denkena等提出了任何切削刃的非對稱問題K-factor方法，采用從頂點刀尖1和刀尖2的比率Sa/Sγ即K因子來表示，邊緣的扁平度通過參數△γ和φ的比值來表示，這種方法相對簡單且可視化；C. F. Wyen等提出刀具刃口鈍化形狀的非對稱性問題，以一個圓的形式描述刃口鈍化形狀，采用Da和Dγ的比率來測量垂直頂點與兩邊的距離，采用R2≤0.9判定系數驗證。

　　目前通常采用K因子表示刀具鈍化非對稱刃口。當K=1時，刀具鈍化刃口為對稱刃口，即為鈍圓半徑。當K≠1時，刀具鈍化刃口為非對稱刃口。國內外關于刀具鈍化非對稱刃口機制的研究非常少C.E.H.Ventura等采用研磨法對CBN刀具進行鈍化，通過試驗驗證了不同的K因子對刀具刃口磨損的影響程度不同，選擇合適的K值以減少磨損；E.Bassett等采用磨料刷法對刀具進行鈍化，研究了不同K因子的非對稱刃口對涂層WC-Co刀具切削AISI1045的磨損和熱力分布的影響規律，通過試驗驗證了Sα值影響刀具壽命，主要是后刀面磨損。因此，對刀具非對稱刃口鈍化的研究是必要的。

　　本文采用刀具刃口鈍化進行正交試驗研究，對硬質合金刀具進行立式旋轉鈍化，通過對試驗結果進行數學回歸分析，研究了刀具鈍化非對稱刃口K因子隨不同鈍化參數的變化規律，為實現刀具鈍化刃口優化提供依據。

　　1  刀具刃口鈍化試驗

　　如圖1所示，在立式旋轉鈍化機上進行刀具鈍化處理。刀具裝夾在刀盤上，刀盤固定在主軸上，由碳化硅、棕剛玉以及核桃粉按照一定配比組合成的分散固體磨粒裝在磨粒桶中。成組刀具在磨粒中實現公轉及自轉，單個刀具實現公轉及自轉，達到高效鈍化的目的。

　　刀具選用規格號為ZX040的硬質合金立銑刀。刀具前角14°，后角15°，刃長25mm，直徑10mm，柄長75mm。

　　采用Alicona光學三維刀具測量儀對鈍化后的刀具非對稱刃口進行檢測（見圖2）。刀具鈍化非對稱刃口檢測結果如圖3所示。

　　根據鈍化速度、鈍化時間、磨粒配比和磨粒粒度設計正交試驗。其中，磨粒由棕剛玉和碳化硅組成，磨粒配比為碳化硅與棕剛玉的比值。刀具鈍化正交試驗結果見表1。

圖1  刀具刃口鈍化機    圖2  光學三維刀具測量儀

圖3  刀具鈍化非對稱刃口檢測結果

表1  刀具鈍化正交試驗

　　試驗結果表明，不(bu)同的(de)鈍(dun)化(hua)參數對刀(dao)具(ju)非(fei)對稱(cheng)刃(ren)(ren)口(kou)的(de)影響程度不(bu)同。鈍(dun)化(hua)時間(jian)對刀(dao)具(ju)非(fei)對稱(cheng)刃(ren)(ren)口(kou)K因子的(de)影響最大，磨粒配比與主軸轉速次之，磨粒粒度對刀(dao)具(ju)非(fei)對稱(cheng)刃(ren)(ren)口(kou)K因子的(de)影響最小。

　　2  刀具鈍化非對稱刃口模型的建立

　　采用數學(xue)(xue)回歸法建立(li)刀(dao)(dao)具(ju)非對(dui)稱(cheng)刃口(kou)K因子的預測(ce)模型(xing)，把刀(dao)(dao)具(ju)鈍化(hua)4個鈍化(hua)參數作為自變(bian)量(liang)，刀(dao)(dao)具(ju)鈍化(hua)非對(dui)稱(cheng)刃口(kou)K因子為因變(bian)量(liang)。根據正交(jiao)試驗結果進行數學(xue)(xue)回歸，獲得刀(dao)(dao)具(ju)鈍化(hua)非對(dui)稱(cheng)刃口(kou)K因子的預測(ce)模型(xing)。

　　Y=1.352-0.00003651A-0.024B+0.000007221AD+0.004BD-0.002CD    （1）

　　式中，Y為因子；A為主軸轉速(mm/min)；B為鈍化時間(min)；C為磨粒粒度(目數)；D為磨粒配比。

　　為檢驗數學回歸法構造的的刀具鈍化非對稱刃口K因子模型能否較好地體現各自變量與因變量之間的函數關系，采用F檢驗法進行顯著性檢驗，K因子模型的F法檢驗，結果見表2。

　　查F分布表，當α=0.05 時，F=（4，4）=6.39，由于F比16.591>6.39，從刀具鈍化非對稱刃口K因子模型的F檢驗法的檢驗結果可知，該預測模型可以較好地反映刀具鈍化非對稱刃口K因子與主軸轉速、鈍化時間、磨粒粒度和磨粒配比之間的關系。

表2  刀具鈍化非對稱刃口K因子模型的方差分析表

　　小結

　　采(cai)用立式旋轉鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)法進行刀(dao)具(ju)(ju)(ju)刃(ren)口(kou)鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)試(shi)驗，通(tong)過正交試(shi)驗研究刀(dao)具(ju)(ju)(ju)鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)非(fei)對(dui)稱刃(ren)口(kou)K因(yin)子隨鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)參數的(de)變化(hua)(hua)(hua)規(gui)律，對(dui)刀(dao)具(ju)(ju)(ju)鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)非(fei)對(dui)稱刃(ren)口(kou)K因(yin)子的(de)影響最大的(de)是(shi)鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)時間，其次是(shi)磨(mo)粒(li)配(pei)比(bi)與(yu)主軸轉速，磨(mo)粒(li)粒(li)度對(dui)刀(dao)具(ju)(ju)(ju)鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)非(fei)對(dui)稱刃(ren)口(kou)K因(yin)子的(de)影響最小(xiao)。采(cai)用數學回(hui)歸方法建(jian)立了刀(dao)具(ju)(ju)(ju)鈍(dun)(dun)(dun)(dun)化(hua)(hua)(hua)非(fei)對(dui)稱刃(ren)口(kou)K因(yin)子的(de)預測模型，采(cai)用方差分析驗證了該模型的(de)正確性。